ivi.ru [CPS]

главная страница    словари    ГОСТЫ И ТУ    свойства металлов    производители металлов    о проекте

медь  бронза  латунь  алюминий  титан  никель  кобальт  цинк  магний  олово  свинец  медно-никелевые сплавы  вольфрам   молибден   ниобий   тантал

Технологические свойства простых (двойных) латуней

Технологические свойства и температуры обработки простых латуней разных марок приведены в табл. 1-2.

Ниже даны краткие сведения о технологичности простых лату­ней в процессах производства металлопродукции и изготовления изделий из нее.

Горячую деформацию однофазных α-латуней проводят при температурах 750...900 °С (см. табл. 1). Однофазные α-латуни при горячей деформации чувствительны к содержанию легкоплавких примесей, особенно Bi и Рb. Висмут в сплаве сегрегирует по границам α-зерен и даже тонкая прослойка легкоплавкого висмута (tпл. ок. 270°С) в несколько атомных слоев на границах зерен вызывает горячеломкость α-латуней. Обрабатываемость α-латуней в горячем состоянии ухудшается с повышением содержания цинка.

 

Таблица 1. Температуры обработки простых (двойных) латуней
Марка Температура, °С
литья горячей деформации начала рекристаллизации полного отжига отжига для уменьшения остаточных напряжений
Л96 1160...1200 750...850 300 450...600 300
Л90 1160...1200 750...900 335...370 650...720 200
Л85 1150...1180 830...900 335...370 650...720 200
Л80 1160...1180 820...870 320...360 650...720 200
Л70 1100...1160 750...830 320...360 650...720 200
Л68 1100...1160 750...830 300...370 520...650 260...270
Л6З 1060...1100 650...850 350...3701) 660...6701) 3001)
Л60 1030... 1080 730...820 350...370 660...670  

1) Кроме тонких лент.

Таблица 2. Технологические свойства простых (двойных) латуней

Марки Обрабатываемость резанием1), % Жидкотекучесть, мм Линейная усадка, %
Л96 20    
Л90 20 650 2.0
Л85 30   -
Л80 30 480 2
Л70 30 630 1,92
Л68 30 630 1,92
Л6З 40 650 1,77
Л60 45 600 1,97
 

1) В % по отношению к обрабатываетмости латуни ЛС63-3

 

 

Двухфазные (α+β)-латуни в горячем состоянии деформируются лучше однофазных α-латуней, так как нагрев перед деформацией осуществляется в области существования высокопластичной β-фазы. Двухфазные (α+β)-латуни менее чувствительны к примесям, но чувствительны к скоростям охлаждения после горячей деформации.

Все однофазные α-латуни хорошо деформируются в холодном состоянии. Суммарная степень холодной деформации (обжатие, вытяжка) латуней ограничена упрочнением (наклепом), приводя­щим к снижению пластичности металла и необходимости рекристаллизационного отжига.

При прокатке листов и лент из латуни применяют большие суммарные обжатия между смягчающими отжигами. Напри­мер, при прокатке томпака Л90 суммарные обжатия достигают 90...98%,     при прокатке латуней Л68 и Л63 - 85...95%. При прокат­ке латуней с пониженной пластичностью (например, свинцовой латуни ЛС59-1) суммарные обжатия между отжигами составляют 30...35%.

Допустимая суммарная степень холодной деформации уменьшается с повышением содержания цинка в латуни, а так­же зависит от вида обработки давлением (прокатка, волочение, прессование).

Наиболее распространенным видом термической обработки простых латуней является рекристаллизационный отжиг, который применяют как промежуточную операцию при холодной дефор­мации и как окончательную для обеспечения мягкого состояния поставки. Для достижения высокой пластичности латуней при отжиге стремятся получить мелкозернистую структуру металла с однородным размером зерен.

Температуру отжига латуней выбирают на 250...350°С выше температуры начала рекристаллизации, которая для большинства марок латуней находится в пределах 450...700 °С.

При отжиге двухфазных (α+β)-латуней происходит фазовая пе­рекристаллизация (α<-> β). Поэтому скорость охлаждения оказывает влияние на соотношение α- и β -фаз в структуре сплава при комнатной температуре и на механические свойства. При ускорен­ием охлаждении возрастает количество β'-фазы, что повышает твердость латуней. Для повышения пластичности простых латуней охлаждение должно быть замедленным, чтобы получить возможно большее количество α-фазы.

Большие степени деформации при холодной прокатке листов и лент из простых латуней приводят к образованию текстуры прокатки, которая при смягчающем отжиге переходит в текстуру отжига.

Для уменьшения остаточных напряжений, которые могут при­водить к так называемому «сезонному» растрескиванию лагунных изделий (см. ниже), проводят неполный отжиг в интервале температур 250...400°С (см. табл. 1).

Обрабатываемость резанием латуней зависит от их фазового состава. При обработке резанием однофазных α-латуней стружка получается сливной (длинной), может наматываться на резец, что нарушает технологичность процесса из-за трудностей удаления пружки (особенно на автоматических линиях) и снижает качество обрабатываемой поверхности. Двухфазные (α+β)- латуни лучше обрабатываются резанием, чем однофазные. С увеличением содержания твердой и хрупкой β-фазы в структуре латуней стружка получается хрупкой, удаление стружки облегчается, и качество поверхности обрабатываемой детали повышается.

Обрабатываемость резанием латуней оценивают путем сравне­ния со свинцовой латунью ЛС63-3, обрабатываемоесть которой принята за 100%. Так, например, обрабатываемость резанием однофазной α-латуни Л90 составляет 20%, а двухфазной Л60 45% по отношению к обрабатываемости латуни ЛC63-3.

При пайке латуней применяют мягкие и твердые припои.

В качестве мягких припоев обычно применяют сплавы, содержащие около 60% Sn. Содержание сурьмы из-за сильного взаимодействия с цинком должно быть не более 0,25...0,5%. Пайку предпочтительно выполнять с использованием хлоридных флюсов.

Однофазные α-латуни хорошо паяются твердыми припоями (серебряными,  медно-фосфористыми и др.). Паяемость (α+β)-латуней твердыми припоями несколько хуже, чем мягкими. Пайку латуней медно-фосфористыми припоями проводят без флюсов, так как в процессе пайки происходит самофлюсование. При пайке латуней другими твердыми припоями необходимо применять соответствующие флюсы.

При электродуговой сварке латуней необходимо учитывать испарение цинка и применять присадочные материалы с небольшим его количеством.